Güney Manila Tanza Fabrikası Projesi Çelik Yapı Depo Tasarım Raporu

Tanza Fabrika Projesi - Çelik Yapı Depo Tasarım Raporu

 

Bu rapor, 2018 yılında Filipinli bir müşteri için tasarlanan bir çelik yapı deposu olan Tanza Fabrika Projesi için tasarım ayrıntılarını, yapısal kuvvet analizini, çelik bölüm önerilerini, toplam çelik tüketimini ve birden fazla bölgede uygulanabilirlik değerlendirmesini sunmaktadır. Depo, Manila, Filipinler'in güney kesiminde yer almaktadır ve tasarımı, yerel yük gerekliliklerine sıkı sıkıya uymaktadır. Aşağıda projenin temel parametreleri verilmiştir:

Proje Adı: Tanza Fabrika Projesi

Yapı Türü: Hafif Çelik Yapı Deposu

Genel Boyutlar: Uzunluk (U) 55,6m × Genişlik (G) 72m × Yükseklik (Y) 7m

Açıklık Düzenlemesi:

Uzunluk Yönü (55,6m): Toplamda 10 açıklık, 5m + 8×5,7m + 5m olarak düzenlenmiştir

Genişlik Yönü (72m): Her biri 18m olan 4 sürekli açıklık

Muhafaza Sistemi: Hem çatı hem de duvar panelleri için 0,6 mm renkli çelik tek kiremit

Kapılar ve Pencereler:

Uzunluk Yönü (55,6m): Her iki tarafta 10 olmak üzere toplam 20 pencere

Genişlik Yönü (72m): 4 sürekli açıklığın her biri için 1 panjurlu kapı; Her açıklığın önünde 2 pencere ve arkasında 3 pencere

Havalandırma: Her açıklığa monte edilmiş sırt vantilatörleri

 

 

Deponun tasarımı, Filipinler'deki çelik yapı tasarımını düzenleyen temel spesifikasyon olan Filipin Ulusal Yapısal Kanunu (NSCP) 2015, Cilt 1, 7. Baskıya dayanmaktadır. Güney Manila'nın iklimsel ve jeolojik özellikleriyle birlikte tasarımda benimsenen temel yük parametreleri aşağıdaki gibidir ve yerel çevre koşulları altında yapının güvenliğini ve dayanıklılığını sağlar:

Ölü Yük (DL):

Çatı: 0,15 kN/m² (0,6 mm renkli çelik tek kiremit, aşıklar ve mahya vantilatörleri dahil)

Duvarlar: 0,12 kN/m² (0,6mm renkli çelik tek kiremit ve duvar aşıkları)

Çelik Yapının Öz-ağırlığı: Çelik elemanlar için 76,93 kN/m referans değeriyle seçilen kesit boyutuna göre hesaplanır.

Canlı Yük (LL):

Çatı Canlı Yükü: 1,00 kPa, endüstriyel depo çatılarına yönelik NSCP 2015 gereksinimlerine uygundur.

Kat Canlı Yükü: 5,0 kN/m² (depo zemin katı için, genel malların depoları dikkate alınarak)

Rüzgar Yükü (WL):

Temel Rüzgar Hızı: 280,00 km/saat, NSCP 2015 rüzgar yükü hükümlerine uygun olarak hesaplanmıştır.

Tasarım Rüzgar Basıncı: P=qh [(gc pf) - (cgpi)], burada qh hız basıncı, gc pf dış basınç katsayısı ve cgpi iç basınç katsayısıdır.

Rüzgar Yükü Katsayısı: Deponun dikdörtgen şekli ve düşük yüksekliği (7m) dikkate alındığında şekil katsayısı 1,3, yükseklik değişim katsayısı ise 1,0 (yükseklik 10m'den az olduğu için) alınmıştır.

Sismik Yük (SL):

Sismik Bölge: Bölge 4 (Güney Manila, orta-yüksek sismik yoğunluk alanına aittir), sismik katsayısı Z=0.40. ile

Tasarım Taban Kesmesi: V=cm/rtw, önem faktörü I=1.25, tepki modifikasyon faktörü R=8.50 ve sismik katsayılar cv=1.50, ca=0.64.

Zemin Tipi: SD ve doğal periyot T=ct (hn)³/⁴, burada ct sayısal bir katsayıdır ve hn bina yüksekliğidir.

Diğer Yükler:

Kar Yükü: İhmal edilebilir (Güney Manila, yıl boyunca kar yağışı olmayan tropik bir iklime sahiptir), bu nedenle tasarımda dikkate alınmamıştır.

Sıcaklık Yükü: Yerel sıcaklık aralığı (25 derece - 38 derece) dikkate alındığında sıcaklık değişimi ±15 derece olup yapıda ısıl genleşme ve daralma tedbirleri alınmıştır.

Ayrıca tasarım aynı zamanda Filipin Ulusal Çelik Yapı Standardı (PNS 49) ve Filipinler Ulusal Kaynak Standardı (PNS 49-1) ile de uyumludur ve çelik bileşenlerin ve bağlantıların kalitesini garanti eder.

 

Yük gereksinimlerine ve yapısal yerleşime bağlı olarak deponun her bir bileşeni için referans çelik kesit boyutları, hem güvenlik hem de ekonomik verimlilik dikkate alınarak yapısal hesaplama ve optimizasyon yoluyla belirlenir. Kullanılan çelik, Filipin çelik yapıları için malzeme tasarım gücü gereksinimlerine uygun,=248 MPa akma dayanımına sahip ASTM A36'dır. Özel öneriler aşağıdaki gibidir:

3.1 Ana Çerçeve (Portal Çerçeve)

Ana Kirişler (18m açıklık, 4 sürekli açıklık):

Uç Açıklıklı Kirişler: H-kesitli çelik H400×200×8×12 (Yükseklik×Genişlik×Ağ Kalınlığı×Flanş Kalınlığı). Bu bölüm, uç açıklıklardaki daha büyük bükülme momentine direnecek ve yeterli eğilme ve kesme kapasitesi sağlayacak şekilde seçilmiştir.

Orta Açıklıklı Kirişler: H-kesitli çelik H350×180×7×10. Orta açıklıklar nispeten daha küçük bükülme momentlerine sahiptir, bu nedenle çeliği korumak için biraz daha küçük bir bölüm benimsenmiştir.

Sütunlar (7m yükseklik, uzunluk yönünde 11 sütun):

Uç Sütunlar: H-kesitli çelik H300×150×7×10. Uç kolonlar daha büyük yanal rüzgar ve sismik yükleri taşıdığından daha sağlam bir kesit kullanılır.

Orta Sütunlar: H-kesitli çelik H250×140×6×8. Orta sütunlar esas olarak dikey yüklere maruz kalır, bu nedenle nispeten hafif bir bölüm benimsenmiştir.

3.2 İkincil Yapı

Çatı Aşıkları (uzunluk yönünde düzenlenmiş, aralıkları 1,5m): C-çelik C160×70×20×2,5. Aşıklar çatı panellerini destekler ve çatının ölü ve hareketli yüklerine dayanacak şekilde tasarlanmıştır. Kesit boyutu, hafif çelik depolar için ortak aşık spesifikasyonlarına göre açıklık ve yüke göre belirlenir.

Duvar Aşıkları (yükseklik yönünde düzenlenmiş, aralıkları 1,2m): C-çelik C140×60×20×2,3. Duvar aşıkları, duvar panellerini destekler ve rüzgar basıncına direnir; daha küçük açıklık nedeniyle çatı aşıklarından biraz daha küçük bir kesite sahiptir.

Sırt Vantilatörleri: 0,6 mm renkli çelik panellerle eşleşen C120×50×20×2,0 çelik çerçeve. Her açıklık, hafif olan ve yapısal yükü önemli ölçüde artırmayan bir sırt vantilatörüyle donatılmıştır.

Destek Sistemi:

Yatay Destek (çatı ve duvar): Yapının yatay sağlamlığını arttırmak için 5m - 5.7m (uzunluk yönündeki açıklık aralığına uygun olarak) aralıklarla düzenlenmiş yuvarlak çelik φ16.

Dikey Destek (sütun): Yanal sismik ve rüzgar yüklerine dayanacak şekilde deponun her iki ucunda ve ortasında düzenlenmiş L75x50x5 açılı çelik. 5 m'den daha büyük açıklıklar için, stabiliteyi sağlamak üzere dikey destek için çift yuvarlak çelik (2φ16) benimsenmiştir.

Kapı ve Pencere Çerçeveleri: 80×80×3,0 (panjurlu kapılar için) ve 60×40×2,5 (pencereler için) kare çelik boru, kapı ve pencere ağırlıklarını desteklemek ve rüzgar basıncına direnmek için yeterli gücü sağlar.

 

Deponun toplam çelik tüketimi, önerilen kesit boyutları, bileşen uzunlukları ve çelik malzemelerin ağırlığına (78,5 kN/m³, yani 7850 kg/m³) göre hesaplanır. Hesaplama, renkli çelik panellerin ağırlığı hariç ana çerçeveyi, ikincil yapıyı, destek sistemini ve kapı/pencere çerçevelerini içerir (0,6 mm renkli çelik tek kiremit yaklaşık 5,88 kg/m² ağırlığındadır; bu, çelik yapı ağırlığının bir parçası değildir). Detaylı hesaplama şu şekilde:

4.1 Her Bir Bileşenin Çelik Tüketimi

Ana Kirişler:

Uç Açıklıklı Kirişler: 2 açıklık × 18m × 64,4 kg/m (ağırlık H400×200×8×12)=2318.4 kg

Orta Açıklıklı Kirişler: 9 açıklık × 18m × 49,9 kg/m (ağırlık H350×180×7×10)=8083.8 kg

Uzun Farların Toplamı: 2318,4*4 + 8083.8*4=41,608,8 kg

Sütunlar:

Uç Sütunları: 2 sütun × 7m × 42,3 kg/m (ağırlık H300×150×7×10)=592.2 kg

Orta Sütunlar: 9 sütun × 7m × 31,9 kg/m (ağırlık H250×140×6×8)=2009.7 kg

Sütun Toplamı: (592.2 + 2009.7)*5=13,009,5 kg

Çatı Aşıkları: (72m / 1,5m) × 55,6m × 5,1 kg/m (ağırlık C160×70×20×2,5)=48 × 55,6 × 5,1 ≈ 13499,5 kg

Duvar Aşıkları: [(55,6m × 2 kenar) × (7m / 1,2m) + (72m × 2 kenar) × (7m / 1,2m) - 20 pencere × 1,5m×1,2m (pencere alanı, aşıklar hariç) - 4 kepenkli kapılar × 3m×3m (kapı alanı, aşıklar hariç)] × 4,3 kg/m (ağırlık C140×60×20×2,3) ≈ 8976,3 kg

Sırt Vantilatörleri: 10 açıklık × 18m × 3,2 kg/m (C120×50×20×2.0 + renkli çelik panelin ağırlığı)=576 kg

Destek Sistemi:

Yatay Destek: (55,6m / 5,5m) × 72m × 2 (çatı + duvar) × 1,58 kg/m (φ16 yuvarlak çeliğin ağırlığı) ≈ 2347,7 kg

Dikey Destek: 10 açıklık × 7m × 5,82 kg/m (L75×50×5 açılı çeliğin ağırlığı) + 4 açıklık × 7m × 3,16 kg/m (2φ16 yuvarlak çeliğin ağırlığı) ≈ 544,4 kg

Destek Sistemi Toplamı: 2347.7 + 544.4=2892.1 kg

Kapı ve Pencere Çerçeveleri:

Panjurlu Kapılar: 4 kapı × (3m + 3m) × 7,54 kg/m (80×80×3,0 kare çelik borunun ağırlığı)=180.96 kg

Pencereler: 20 pencere × (1,5m + 1.2m) × 4,71 kg/m (60×40×2,5 kare çelik borunun ağırlığı)=254.34 kg

Kapı ve Pencere Çerçeveleri Toplamı: 180.96 + 254.34=435.3 kg

4.2 Toplam Çelik Tüketimi

Tüm bileşenlerin çelik tüketimi toplandığında deponun toplam çelik tüketimi yaklaşık olarak: 41,608.8 + 13,009.5 + 13499.5 + 8976.3 + 576 + 2892.1 + 435.3 ≈ 80997,7 kg, yani,81 ton.

Birim çelik tüketimi yaklaşık 80997,7 kg / (55,6m × 72m) ≈ 20,2 kg/m² olup, vinçsiz hafif çelik depolar için 18 - 22 kg/m² aralığındadır ve benzer projeler için çelik tüketiminin ampirik değeriyle tutarlıdır. Bu durum tasarımın yapısal güvenliği sağlarken ekonomik açıdan da makul olduğunu göstermektedir.

 

Çelik yapı deposu, net kuvvet iletimi, basit yapı ve iyi sismik performans avantajlarıyla hafif çelik depolar için yaygın bir form olan portal çerçeve sistemini benimser. Yapısal kuvvet analizi, güney Manila'daki yük gereksinimlerine dayalı olarak ana çerçevenin, ikincil yapının ve destekleme sisteminin kuvvet durumuna odaklanılarak gerçekleştirilir. Analiz sonuçları, yapının NSCP 2015'te belirtilen mukavemet, sertlik ve stabilite gereksinimlerini karşıladığını göstermektedir.

5.1 Ana Çerçevenin (Portal Çerçeve) Kuvvet Analizi

Ana çerçeve, deponun temel yük-taşıma bileşenidir ve çoğunlukla dikey yükleri (ölü yük, hareketli yük) ve yatay yükleri (rüzgar yükü, sismik yük) taşır. Kuvvet aktarım yolu şu şekildedir: çatı panelleri → çatı aşıkları → ana kirişler → sütunlar → temel → zemin.

Düşey Yükler: Ana kirişler, çatı ölü yükü ve hareketli yükün etkisi altında eğilme momentlerine ve kesme kuvvetlerine maruz kalır. Maksimum eğilme momenti, ana kirişlerin orta-açıklığında meydana gelir ve maksimum kesme kuvveti, kiriş-kolon birleşim noktalarında meydana gelir. Seçilen H-kesitli çelik kesitler, bu yüklere dayanacak yeterli eğilme ve kesme kapasitesine sahiptir. Kolonlar çoğunlukla eksenel basınca maruz kalır ve uç kolonlar da yatay yüklerden dolayı kısmi eğilme momentlerine maruz kalır. Kesit boyutları, eksenel sıkıştırma oranının ve bükülme mukavemetinin tasarım gereksinimlerini karşılamasını sağlayacak şekilde optimize edilmiştir.

Yatay Yükler: Rüzgar yükü ve sismik yük yapıya yatay olarak etki ederek ana çerçevenin yanal yer değiştirmesine ve kesme kuvvetine neden olur. Portal çerçevesi iyi bir yanal sağlamlığa sahiptir ve destek sistemi yatay direnç kapasitesini daha da arttırır. Uç kolonlar orta kolonlara göre daha büyük yatay kesme kuvvetine sahiptir, dolayısıyla daha büyük bir kesit benimsenmiştir. Kiriş-kolon birleşim yerleri, çerçevenin bütünlüğünü sağlamak ve yatay kuvvetleri etkili bir şekilde iletmek için rijit bağlantılar olarak tasarlanmıştır.

Stabilite Kontrolü: Ana çerçeve genel stabilite ve yerel stabilite açısından kontrol edilir. Genel stabilite, destekleme sisteminin makul şekilde düzenlenmesiyle sağlanır ve H-kesitli çeliğin (gövde ve flanş) yerel stabilitesi, yerel burkulmayı önlemeye yönelik NSCP 2015 gerekliliklerini karşılayan seçilen kesit boyutlarıyla sağlanır.

5.2 İkincil Yapının Kuvvet Analizi

Aşıklar (Çatı ve Duvar): Çatı aşıkları ana kirişler üzerinde basit bir şekilde desteklenir ve esas olarak çatı ölü yükü, canlı yük ve rüzgar yükünün etkisi altında bükülme momentlerine maruz kalır. Duvar aşıkları, esas olarak rüzgar basıncına ve emmeye maruz kalan sütunlar üzerinde desteklenir. C-kesitli çelik aşıklar iyi bir bükülme kapasitesine sahiptir ve hafiftir; bu da yükleri etkili bir şekilde taşıyabilmesini ve yapının kendi-ağırlığını azaltabilmesini sağlar.

Çaprazlama Sistemi: Yatay çaprazlama, yatay rüzgar ve sismik yüklere boy doğrultusunda karşı koymak için kullanılarak çatı ve duvarın yatay sağlamlığı sağlanır. Dikey çapraz, genişlik yönündeki yatay yüklere karşı koymak için kullanılır ve kolonların yanal burkulmasını önler. Destek elemanları esas olarak eksenel çekme ve sıkıştırmaya maruz kalır ve seçilen yuvarlak çelik ve açılı çelik kesitler yeterli eksenel dayanıma sahiptir.

Mahya Vantilatörleri: Mahya vantilatörleri ana kirişler ve aşıklar üzerinde desteklenir ve esas olarak kendi ölü yüklerine ve rüzgar yüklerine maruz kalır. Hafif çelik çerçeve tasarımı, ana yapı üzerindeki ek yükün minimum düzeyde olmasını ve güçlü rüzgar altında ayrılmayı önlemek için çatı ile bağlantının sağlam olmasını sağlar.

5.3 Temel Kuvvet Özellikleri

Net Kuvvet Aktarımı: Muhafaza sisteminden ikincil yapıya, ardından ana çerçeveye ve son olarak temele kadar tüm yapının yük aktarım yolu açıktır, bu da yüklerin etkili bir şekilde dağıtılmasını ve yapının kararlı bir kuvvet durumunda olmasını sağlar.

İyi Sismik Performans: Portal çerçeve sistemi iyi bir sünekliğe sahiptir ve destek sistemi yanal direnç kapasitesini arttırır. Kiriş-rijit bağlantıları ve makul kesit seçimi, yapının NSCP 2015'in sismik tasarım gereksinimlerini karşılayarak 4. bölgedeki sismik yüke dayanabilmesini sağlar.

Rüzgar Direnci: Yapı, 280 km/saatlik temel rüzgar hızına göre tasarlanmış olup, şekil katsayısı ve yükseklik değişim katsayısı makul şekilde seçilmiştir. Destek sistemi ve sağlam bağlantılar, yapının yeterli rüzgar direnci kapasitesine sahip olmasını sağlar ve muhafaza sistemi (renkli çelik paneller), güçlü rüzgar altında hasar görmesini önlemek için sıkı bir şekilde bağlanır.

 

Tanza Fabrikası Projesi deposu, Güney Manila, Filipinler'deki yük gereksinimlerine göre tasarlandı. Diğer bölgelerde (Şili, Peru, Papua Yeni Gine, Endonezya, Tonga, Yeni Kaledonya) uygulanabilirliğini değerlendirmek için yerel yük gereksinimlerini (rüzgar yükü, sismik yük, sıcaklık yükü vb.) deponun tasarım parametreleriyle karşılaştırmamız ve uyarlanabilirliği ve gerekli değişiklikleri analiz etmemiz gerekiyor. Detaylı değerlendirme şu şekilde:

6.1 Şili

Yerel Yük Özellikleri: Şili, güçlü depremlerin olduğu yüksek sismik yoğunluklu bir bölgede (deprem bölgesi 9-10) yer almaktadır. Rüzgar yükü kıyı bölgelerinde nispeten büyüktür ve temel rüzgar hızı 250-300 km/saattir. Rüzgar yükü tasarımı NCh 432 standardına uygundur. İklim ılımandır, sıcaklık değişiklikleri ±20 derecedir ve güney Şili'de kar yükünün dikkate alınması gerekir (kar yükü standart değeri 0,5-1,0 kN/m²).

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarım, Şili'nin sismik yoğunluğundan çok daha düşük olan sismik bölge 4'ü (Filipinler) temel almaktadır. Ana çerçeve ve destek sistemi Şili'nin yüksek sismik gereksinimlerini karşılayamıyor ve deprem sırasında yapısal hasar riski var.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın temel rüzgar hızı (280 km/saat) Şili'nin kıyı bölgeleriyle tutarlı olduğundan rüzgar direnci kapasitesi temelde uygulanabilir.

Kar Yükü: Mevcut tasarım, Şili'nin güneyi için geçerli olmayan kar yükünü dikkate almamaktadır. Kar yükünü taşıyabilecek çatı yapısının ve aşıkların güçlendirilmesi gerekmektedir.

Değişiklik Önerileri: Sismik performansı iyileştirmek için ana çerçeveyi güçlendirin (kiriş ve kolonların kesit boyutunu artırın), çapraz sistemini geliştirin (destek elemanlarının sayısını ve kesit boyutunu artırın); kar yükü hesaplamasını ekleyin ve çatı aşıklarını ve ana kirişleri güçlendirin; termal genleşme ve büzülme önlemlerini yerel sıcaklık değişikliklerine göre ayarlayın.

6.2 Peru

Yerel Yük Özellikleri: Peru, sık sık depremlerin yaşandığı sismik bir bölgede (deprem bölgesi 7-8) yer almaktadır. Rüzgar yükü orta düzeyde olup, temel rüzgar hızı 200-250 km/saattir ve rüzgar yükü tasarımı NTE E.020:2006 veya NTE E.020:2020 standardına uygundur. Tropikal ve subtropikal iklime sahip, kar yükü olmayan, sıcaklık değişimi Filipinler'e benzer şekilde ±15 derecedir.

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarımın sismik kapasitesi (bölge 4) Peru'nun sismik yoğunluğuna göre yetersizdir ve güçlü depremler sırasında yapı hasar görebilir.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın rüzgar direnci kapasitesi (280 km/saat) Peru'nun temel rüzgar hızından daha yüksek olduğundan uygulanabilir.

Diğer Yükler: Kar yüküne gerek yoktur ve sıcaklık yükü Filipinler'dekine benzer olduğundan mevcut tasarım uygulanabilir.

Değişiklik Önerileri: Sismik performansı artırmak için Peru'nun sismik tasarım standartlarına (NTE E.020) uygun olarak ana çerçeve ve destek sistemini güçlendirmek; Rüzgar yükü ve sıcaklık yükü için büyük değişikliklere gerek yoktur.

6.3 Papua Yeni Gine

Yerel Yük Özellikleri: Papua Yeni Gine, sık sık depremlerin yaşandığı yüksek sismik yoğunluklu bir bölgede (sismik bölge 8-9) yer almaktadır. Rüzgar yükü özellikle kıyı bölgelerinde büyüktür ve temel rüzgar hızı 220-280 km/saat'tir. Rüzgar ve sismik yük tasarımı, genel yapısal tasarım ve yüklemeler açısından Papua Yeni Gine Standardına uygundur. İklim tropik, yoğun yağışlı, kar yükü yok ve sıcaklık değişimi ±10 derece.

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarımın sismik kapasitesi yetersiz olup ana çerçeve ve destek sisteminin güçlendirilmesi gerekmektedir.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın rüzgar direnci kapasitesi (280 km/saat) temel olarak kıyı bölgelerine uygulanabilir ancak şiddetli yağışlara ve kuvvetli rüzgara dayanabilmesi için çatı ve duvar bağlantılarının güçlendirilmesi gerekmektedir.

Yağmur Yükü: Mevcut tasarım ağır yağış yükünü dikkate almamaktadır, bu nedenle su birikimini önlemek için çatı drenaj sisteminin optimize edilmesi gerekmektedir.

Değişiklik Önerileri: Sismik performansı artırmak için ana çerçeveyi ve destek sistemini güçlendirin; şiddetli yağışlara ve kuvvetli rüzgara karşı koymak için çatı/duvar panelleri ve aşıklar arasındaki bağlantıyı güçlendirmek; Su birikimini önlemek için çatı drenaj sistemini optimize edin (drenaj borularının sayısını artırın).

6.4 Endonezya

Yerel Yük Özellikleri: Endonezya, yüksek sismik yoğunluğa sahip "Ateş Çemberi"nde yer almaktadır (deprem bölgesi 7-9). Rüzgar yükü orta düzeyde olup temel rüzgar hızı 200-250 km/saattir. Tasarım, SNI 1729 (yapısal çelik tasarımı), SNI 1727 (minimum tasarım yükleri) ve SNI 1726 (sismik tasarım gereksinimleri) dahil olmak üzere Endonezya Ulusal Standardına (SNI) uygundur. İklim tropikal olup, kar yükü yoktur ve Filipinler'dekine benzer şekilde sıcaklık değişimi ±15 derecedir. Ayrıca Endonezya tayfunlara eğilimli olduğundan rüzgar yükünün kapsamlı bir şekilde dikkate alınması gerekiyor.

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarımın sismik kapasitesi (bölge 4), özellikle sismik aktivitenin yüksek olduğu bölgelerde Endonezya'nın sismik yoğunluğu için yetersizdir.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın rüzgar direnci kapasitesi (280 km/saat) Endonezya'nın temel rüzgar hızından daha yüksektir, dolayısıyla çoğu bölgeye uygulanabilir, ancak tayfuna- yatkın alanlarda güçlendirilmesi gerekir.

Diğer Yükler: Kar yüküne gerek yoktur ve sıcaklık yükü Filipinler'dekine benzer olduğundan mevcut tasarım uygulanabilir.

Modifikasyon Önerileri: Sismik performansı iyileştirmek için ana çerçeve ve destek sistemini SNI 1726'ya uygun olarak güçlendirin; Hasarı önlemek için tayfuna- yatkın alanlarda çatı ve duvar bağlantılarını güçlendirin; tasarımın SNI 1729 ve SNI 1727 standartlarına uygun olduğundan emin olun.

6.5 Tonga

Yerel Yük Özellikleri: Tonga, sık sık depremlerin yaşandığı yüksek sismik yoğunluklu bir bölgede (sismik bölge 8-9) yer almaktadır. Tonga'nın mevcut Ulusal İnşaat Yasası, tasarım için 0,4g'lik bir "Z" değeri (1/500 APE için kayadaki PGA'ya eşdeğer) kullanır ve "Z"nin 0,70g'ye çıkarılması tavsiye edilir. Rüzgar yükü büyüktür (kıyı alanları) ve temel rüzgar hızı 230-280 km/saattir. Tropikal iklim hakimdir, kar yükü yoktur ve sıcaklık değişimi ±12 derecedir. Tonga'daki çelik yapılarda, mevcut tasarımın ASTM A36 çeliğine benzer şekilde ana çerçeve için genellikle sıcak haddelenmiş profil çeliği (Q345B/Q355) kullanılır.

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarımın sismik kapasitesi yetersizdir ve önerilen 0,70g "Z" değerini karşılamak için ana çerçeve ve destek sisteminin güçlendirilmesi gerekmektedir.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın rüzgar direnci kapasitesi (280 km/saat) Tonga'nın kıyı bölgelerine uygulanabilir.

Diğer Yükler: Kar yüküne gerek yoktur ve sıcaklık yükü Filipinler'dekine benzer olduğundan mevcut tasarım uygulanabilir.

Değişiklik Önerileri: Tonga Ulusal İnşaat Yasasının sismik tasarım gerekliliklerini karşılamak için ana çerçeveyi ve destek sistemini güçlendirin ("Z" değerini 0,70g'ye yükseltin); yerel jeolojik koşullara uyum sağlamak için temeli güçlendirmek; çelik malzemenin Tonga'daki çelik yapılara yönelik yerel kalite standartlarını karşıladığından emin olun.

6.6 Yeni Kaledonya

Yerel Yük Özellikleri: Yeni Kaledonya ara sıra depremlerin yaşandığı orta dereceli sismik yoğunlukta (sismik bölge 6-7) bir bölgede yer almaktadır. Rüzgar yükü orta düzeyde olup temel rüzgar hızı 180-220 km/saattir. Tropikal iklim hakimdir, kar yükü yoktur ve sıcaklık değişimi ±15 derecedir. Tasarım, tropikal bölgelere benzer yük gereksinimleriyle Fransız ve yerel bina yönetmeliklerine uygundur.

Uygulanabilirlik Analizi:

Sismik Yük: Mevcut tasarımın sismik kapasitesi (bölge 4) biraz yetersizdir ancak fark küçüktür. Destek sisteminde yapılacak küçük değişiklikler gereksinimleri karşılayabilir.

Rüzgar Yükü: Mevcut tasarımın rüzgar direnci kapasitesi (280 km/saat) Yeni Kaledonya'nın temel rüzgar hızından daha yüksektir, dolayısıyla tamamen uygulanabilir.

Diğer Yükler: Kar yüküne gerek yoktur ve sıcaklık yükü Filipinler'dekine benzer olduğundan mevcut tasarım uygulanabilir.

Değişiklik Önerileri: Sismik performansı artırmak ve yerel sismik tasarım standartlarını karşılamak için destek sistemini uygun şekilde güçlendirin; rüzgar yükü ve sıcaklık yükü için büyük değişikliklere gerek yoktur; tasarımın Fransız ve yerel inşaat kurallarına uygun olduğundan emin olun.

 

Tanza Fabrikası Projesi çelik yapı deposu, Güney Manila, Filipinler'deki yük gereksinimlerine tam olarak uygun şekilde tasarlanmıştır. Önerilen çelik kesit boyutları makuldür, toplam çelik tüketimi yaklaşık 32,9 tondur (birim çelik tüketimi 8,3 kg/m²) ve yapısal kuvvet açıktır, bu da NSCP 2015'in güç, sertlik ve stabilite gereksinimlerini karşılar. Yapı, güney Manila'daki yerel ortama uygun, iyi rüzgar direncine ve sismik performansa sahiptir.

Diğer bölgeler için mevcut tasarımın uygulanabilirliği farklılık göstermektedir:
Yeni Kaledonya: En uygulanabilir olanı, destekleme sisteminde yalnızca küçük değişiklikler yapılması gerekir. Peru ve Endonezya: Orta derecede uygulanabilir, esas olarak yapının sismik performansının güçlendirilmesi gerekir. Papua Yeni Gine ve Tonga: Daha az uygulanabilir, sismik performansın güçlendirilmesi, çatı drenajının optimize edilmesi gerekir (Papua Yeni Gine) ve temelin güçlendirilmesi gerekir (Tonga). Şili: En az uygulanabilir olanı, sismik performansın önemli ölçüde güçlendirilmesi, kar yükünün dikkate alınması ve termal genleşme ve büzülme önlemlerinin ayarlanması gerekir.

Genel olarak mevcut tasarım, yerel yük gereksinimlerini karşılamak ve yapısal güvenlik ve dayanıklılığı sağlamak için esas olarak sismik direnç kapasitesinin, kar yükünün (varsa) ve rüzgar yükü direncinin (gerekirse) ayarlanmasına odaklanan hedeflenen modifikasyonlar yoluyla diğer bölgelere uyarlanabilir.